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石墨伸出殼外而畸形長大,形成非球狀石墨。(5)溫度:若鐵液溫度過高,鐵液氧化嚴(yán)重,由于鎂與稀土易與氧化物產(chǎn)生還原反應(yīng),而使得鎂、稀土含量降低,同時(shí)高溫也將增加鎂的燒損和蒸發(fā);鐵液溫度太低,球化劑不能熔化和被鐵液吸收,而上浮至鐵液表面燃燒或被氧化。(6)滯留時(shí)間:鐵液中鎂的含量是隨孕育處理后停留時(shí)間的增加而減少,其主要原因是因硫及鎂、稀土的氧化與蒸發(fā)造成的。一般情況下,滯留時(shí)間不超過20min。(7)澆冒口:澆冒口若設(shè)計(jì)不合理,會(huì)產(chǎn)生澆注時(shí)間太長、鐵液飛濺以及卷入空氣,使鎂、稀土氧化嚴(yán)重。(1)嚴(yán)格控制鐵液成分:選擇合適的碳當(dāng)量;鐵液中的含硫量應(yīng)小于008%(其中生鐵含硫不得大于003%,焦碳含硫不得大于008%),可采用小蘇打進(jìn)行脫硫。(2)加入足夠的球化劑,一般為~;此外應(yīng)注意球化劑的質(zhì)量,若球化劑破碎后使用,放置時(shí)間不得超過一周,烏魯木齊縣球墨鑄鐵管聯(lián)系電話。處理后的球鐵鐵液中稀土鎂的殘留量不應(yīng)過低,Mg殘>002%,RE殘>002%。(3)合理設(shè)計(jì)鑄件結(jié)構(gòu),烏魯木齊縣球墨鑄鐵管聯(lián)系電話,避免壁厚過大,也可在壁厚處加冷鐵以提高凝固速度,縮短液態(tài)時(shí)間,烏魯木齊縣球墨鑄鐵管聯(lián)系電話,從而防止球化衰退及不良。(4)注意處理溫度。出爐溫度應(yīng)低于1460℃,以防球化劑嚴(yán)重?zé)龘p;要防止高溫下的氧化現(xiàn)象,蓋好覆蓋球化劑的鐵板。阿勒泰給水球墨鑄鐵管規(guī)格。烏魯木齊縣球墨鑄鐵管聯(lián)系電話
球墨鑄鐵與碳鋼的焊接的焊接方法**常用焊條電弧焊和二保焊。球墨鑄鐵中的石墨呈球狀,對(duì)基體的割裂作用和應(yīng)力集中比灰鑄鐵小得多,因而基體抗拉強(qiáng)度可達(dá)400~600MPa。但是,球墨鑄鐵中的球化劑(如鎂、稀土及硅鈣合金等)起阻礙石墨化作用,所以球墨鑄鐵白口化傾向更大。球墨鑄鐵與碳鋼焊接時(shí),半熔區(qū)更容易形成白口層,奧氏體區(qū)更容易形成馬氏體組織,由此引起更大的裂紋傾向。另外,球墨鑄鐵的強(qiáng)度高,對(duì)焊縫金屬強(qiáng)度的要求也相應(yīng)提高。球墨鑄鐵與碳鋼的物理性能、化學(xué)成分有很大差別,焊接時(shí)在碳鋼一側(cè)熔合區(qū)附近會(huì)集聚很大的應(yīng)力,焊接接頭區(qū)容易產(chǎn)生裂紋,嚴(yán)重時(shí)焊縫與母材金屬可出現(xiàn)“剝離”現(xiàn)象。因此,球墨鑄鐵與碳鋼焊接時(shí)必須預(yù)熱,一般預(yù)熱溫度在500~700℃,焊接過程要保溫,焊后要緩冷。常采用焊接方法有焊條電弧焊、氧-乙炔氣焊、CO2氣體保護(hù)焊、真空擴(kuò)散焊和釬焊等。(1)焊條電弧焊對(duì)球墨鑄鐵和可鍛鑄鐵焊前準(zhǔn)備時(shí)可用噴丸方法去除鑄鐵表面的氧化皮。為保證接頭質(zhì)量,往往采用電弧熱焊法,焊前預(yù)熱500~700℃。如果選擇塑性好、抗裂性高的鎳基合金焊條時(shí),球墨鑄鐵與碳鋼焊接也可采用電弧冷焊法.采用電弧冷焊的主要特點(diǎn)是生產(chǎn)率高,但是,要獲得質(zhì)量的焊接接頭。水磨溝區(qū)球墨鑄鐵管哪家性價(jià)比高 阿克蘇球墨鑄鐵搶修節(jié)規(guī)格。
球墨鑄鐵管的優(yōu)點(diǎn):在中低壓管網(wǎng)(一般用于6MPa以下),球墨鑄鐵管具有運(yùn)行安全可靠,破損率低,施工維修方便、快捷,防腐性能優(yōu)異等。新開發(fā)的”巖盾“系列管道可以適用于非開挖施工,廣泛應(yīng)用在過河、穿路、穿越建筑的管線施工中?!辟愪\“系列管道則使用特殊鋅鋁合金外噴涂工藝,數(shù)倍提高管道的耐腐蝕性能,普遍用于腐蝕性較強(qiáng)的土壤施工中。
冷卻至暗紅色,淬火擊斷后,如發(fā)現(xiàn)試塊上表面有一道黑邊,則表示球化不良,且黑邊越厚,球化越差,產(chǎn)生衰退,此時(shí)如鐵液溫度高可補(bǔ)加合金。從試塊上還可看出:如試塊周圍成圓弧狀,并中間凹陷,有的還有一道道皺紋,則也表示球化良好;如試塊上表面有麥皮狀的點(diǎn),則表示鐵液氧化,易于衰退。在這種情況下,應(yīng)對(duì)爐子進(jìn)行改造。5觀察鐵液凝固狀況球化處理完畢后,取出少量鐵液,澆入Ф30mm圓柱形金屬型內(nèi),觀察凝固期間鐵液由表面涌出現(xiàn)象,并根據(jù)涌出鐵液數(shù)量來判斷鐵液球化情況。球化良好的鐵液,固期間表現(xiàn)出很大的石墨膨脹力,鐵液表面在凝固開始時(shí)有些下降,表面結(jié)殼后即有少量鐵液由表殼涌出;而球化不良的鐵液表面涌出數(shù)量較少。6爐前快速金相觀察上述各種方法皆是利用球墨鑄鐵某一特性間接判斷球化情況,但生產(chǎn)上各種條件變化甚大,所述方法都具有局限性,而爐前快速金相觀察可較多地避免許多因素的干擾,直接觀察球化情況。二、爐后金相檢驗(yàn)(1)后金相檢驗(yàn)主要觀察顯微組織如石墨形態(tài)及分特征金屬基體組織夾雜物等通過金相分析可斷件量為一改鑄質(zhì)提實(shí)基。(2)稀土鎂球墨鑄鐵的化學(xué)成分分析也可以說是一種檢測手段,如發(fā)現(xiàn)問題,配料人員可作適當(dāng)調(diào)整。 阿克蘇離心球墨鑄鐵管規(guī)格。
在鎂蒸汽的帶動(dòng)下,使石墨漂浮到鑄件上部。碳當(dāng)量越高,石墨漂浮現(xiàn)象越嚴(yán)重。應(yīng)當(dāng)指出,碳當(dāng)量太高是產(chǎn)生石墨漂浮的主要原因,但不是***原因,鑄件大小、壁厚也是影響石墨漂浮的重要因素。(2)硅:在碳當(dāng)量不變的條件下,適當(dāng)降低含硅量,有助于降低產(chǎn)生石墨漂浮的傾向。(3)稀土:稀土含量過少時(shí),碳在鐵液中的溶解度會(huì)降低,鐵液將析出大量石墨,加重石墨漂浮。(4)球化溫度與孕育溫度:為了提高鎂及稀土元素的吸收率,國內(nèi)試驗(yàn)研究表明,球化處理時(shí)**適當(dāng)?shù)蔫F液溫度是1380~1450℃。在此溫度區(qū)間,隨著溫度升高,鎂和稀土的吸收率增加。(5)澆注溫度:一般情況下,澆注溫度越高,出現(xiàn)石墨漂浮的傾向越大,這是因?yàn)殍T件長時(shí)間處于液態(tài)有利于石墨的析出。W.W.Chaput研究發(fā)現(xiàn),若縮短凝固時(shí)間,隨著澆注溫度升高,石墨漂浮傾向降低。(6)滯留時(shí)間:孕育處理后至澆注完畢之間的停留時(shí)間太長,為石墨的析出提供了條件,一般這段時(shí)間應(yīng)控制在10min以內(nèi)。32防止措施(1)控制鐵液成分:嚴(yán)格控制碳當(dāng)量,不得大于46%;鐵液的含碳量不得大于40%,可用廢鋼來調(diào)整鐵液的含碳量;采用低硅(<12%)生鐵;改進(jìn)孕育處理,增強(qiáng)孕育效果,這樣可降低孕育硅鐵量。。 阿克蘇給水球墨鑄鐵管規(guī)格 。新市區(qū)球墨鑄鐵管制造廠家
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8)型砂含水率:鑄型產(chǎn)生皮下氣孔的傾向按下列順序依次減小:濕型、干型、水玻璃型、殼型。司乃潮的研究也證明了這一點(diǎn),即隨著型砂水分的提高,球鐵產(chǎn)生皮下氣孔的傾向增大,而當(dāng)型砂水分小于,皮下氣孔率接近于零。(9)型砂緊實(shí)度與透氣性:型砂的透氣性太低,導(dǎo)致型壁所產(chǎn)生的氣體不能排出型外,而向金屬侵入,致使鑄件產(chǎn)生氣孔;隨著型砂緊實(shí)度的增加,皮下氣孔的傾向也加大,但當(dāng)緊實(shí)度相當(dāng)高時(shí),傾向又減小,這可能是由于表層砂緊實(shí)度高,增大了水分向鑄件方向的遷移阻力,但若型砂水分也高,將使水蒸氣爆炸的可能性增加。(10)澆冒口:合理設(shè)計(jì)澆冒口,使鐵液平穩(wěn)澆注,并具有較強(qiáng)的擋渣功能;同時(shí),適當(dāng)增加直澆道和冒口的高度,以增加金屬液的靜壓力。42防止措施(1)嚴(yán)格控制鐵液化學(xué)成分,使碳當(dāng)量稍大于共晶點(diǎn)成分,含硫量不大于;殘余稀土小于~。(2)合理設(shè)計(jì)鑄件結(jié)構(gòu),使壁厚不小于25mm;根據(jù)壁厚確定澆注溫度,薄壁小件不得小于1320℃;中件不得小于1300℃;大件不得小于1280℃。(3)金屬爐料、孕育劑和所用工具應(yīng)干燥,表面無銹蝕和油污。同時(shí)型砂水分不宜過高,盡量小于、重油等發(fā)氣物質(zhì)的含量要適當(dāng)控制,減少粘土含量,并可附加一些增加透氣性的物質(zhì)。烏魯木齊縣球墨鑄鐵管聯(lián)系電話
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