組合式凸輪軸徑向滾花裝配工藝優(yōu)化及粉末凸輪裝配失效分析(一) 徑向滾花過盈裝配力學(xué)分析及滾花—壓裝—靜力扭轉(zhuǎn)分析有限元模型建立基于徑向滾花組合式凸輪軸過盈裝配連接原理,將裝配過程分為擠壓軸齒及厚壁圓筒過盈連接兩個(gè)相對**的過程,通過壓裝力及扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度力學(xué)解析,確定滾花刀齒高，伊頓穆勒 ETAON 20A 凸輪開關(guān) T0-2-8260/E、齒頂角、進(jìn)給量、軸管與凸輪材料力學(xué)性能是影響壓裝力、扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度和凸輪型線精度的關(guān)鍵工藝參數(shù)。構(gòu)建徑向滾花加工，伊頓穆勒 ETAON 20A 凸輪開關(guān) T0-2-8260/E、壓裝及扭轉(zhuǎn)有限元模型，伊頓穆勒 ETAON 20A 凸輪開關(guān) T0-2-8260/E?？紤]到軸管表面局部材料變形劇烈,特采用耦合的歐拉—拉格朗日有限元描述法;為軸管材料賦予綜合金屬加工硬化效應(yīng)和失效行為的Johnson-Cook本構(gòu)及失效模型。

組合式凸輪軸徑向滾花裝配工藝優(yōu)化及粉末凸輪裝配失效分析(八) 結(jié)果表明: (1)鋼制與PM凸輪的裝配壓裝力和靜扭強(qiáng)度存在明顯差異,GCr15凸輪所受壓裝力及可承受的靜扭強(qiáng)度較大,較較低的復(fù)合層式PM凸輪分別高9.7%和10.3%; (2)同樣裝配條件下,復(fù)合層式凸輪內(nèi)層承受較大周向拉應(yīng)力,而外層承受壓裝力較一體式凸輪明顯減少,降低了外層脆性材料起裂的可能性,明顯提升了PM凸輪可承受的較大壓裝力; (3)一體式PM凸輪可承受的較大壓裝力處在19074 N~20733N之間,裝配軸齒高度應(yīng)不高于0.72mm。復(fù)合層式PM凸輪可承受的較大壓裝力在21163 N~22968 N區(qū)間內(nèi),裝配軸齒高度應(yīng)不高于0.77mm;軸管與凸輪對中性差,會(huì)引起凸輪受力不均勻,在壓裝初期即發(fā)生損傷斷裂。研究可指導(dǎo)PM凸輪制造技術(shù)和裝配工藝,有效避免裝配損傷失效,并為后續(xù)PM凸輪針對性工藝優(yōu)化奠定基礎(chǔ)。

凸輪開關(guān)的制作方法(一) 【**摘要】本發(fā)明公開了一種具有防塵結(jié)構(gòu)的凸輪開關(guān)。該凸輪開關(guān)包括觸頭基座，觸頭基座的兩側(cè)具有動(dòng)觸點(diǎn)構(gòu)件，另外兩側(cè)具有防護(hù)壁，防護(hù)壁的頂部具有防塵凸壁。彈簧座通過塔式彈簧與動(dòng)觸點(diǎn)構(gòu)件相連，彈簧座的兩側(cè)還有與動(dòng)觸點(diǎn)構(gòu)件對應(yīng)的防塵墊塊。由于凸輪開關(guān)具有防護(hù)壁、防塵凸壁以及防塵墊塊三種靜防塵結(jié)構(gòu)，所以能夠防止灰塵進(jìn)入凸輪開關(guān)內(nèi)部。同時(shí)，防塵墊塊又能起到對動(dòng)觸頭分?jǐn)喾刺綐O限位置時(shí)有一沖擊保護(hù)作用。另外，該凸輪開關(guān)還設(shè)有塔式彈簧這種動(dòng)防塵結(jié)構(gòu)，因此還能夠自動(dòng)去除動(dòng)觸點(diǎn)和靜觸點(diǎn)表面覆蓋的灰塵，從而達(dá)到凸輪開關(guān)的自動(dòng)消塵效果。

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